0 引言
瀝青路面在使用過程中，由于受到溫度波動(dòng)及車輛荷載的長(zhǎng)期作用，容易產(chǎn)生開裂。由于傳 統(tǒng)的彈性層狀連續(xù)體力學(xué)很難描述裂縫尖端的應(yīng)力集中現(xiàn)象，因此有很多學(xué)者引入斷裂力學(xué)對(duì)此進(jìn)行 描述，其中應(yīng)力強(qiáng)度因子是斷裂力學(xué)中表征裂縫尖端應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)弱的重要指標(biāo)。目前在利用斷裂 力學(xué)對(duì)道路開裂行為的研究中，較多的是在單一裂縫模型下分析不同影響因素對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影 響，主要影響因素有車輛荷載參數(shù)、溫度荷載參數(shù)、道路面層及道路基層參數(shù)、初始裂縫種類及長(zhǎng)度等。路面由于裂縫形成會(huì)產(chǎn)生結(jié)構(gòu)缺陷，相比未產(chǎn)生裂縫時(shí)的完整路面，缺陷處近距離范圍內(nèi)力 學(xué)結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生很大的變化，尤其在低溫作用下，裂縫間距在 0.50 m 的內(nèi)面層裂縫會(huì)大幅增加基 層裂縫的 I 型應(yīng)力強(qiáng)度因子，故瀝青道路上舊裂縫的存在會(huì)影響周邊新裂縫的擴(kuò)展行為。 上海昌吉瀝青儀器為探究在裂縫類型、裂縫間距及荷載形式等因素影響下，瀝青道路舊裂縫對(duì)新裂縫應(yīng)力強(qiáng)度 因子的影響關(guān)系，通過 Ansys Workbench 三維有限元軟件對(duì)包含雙裂縫的道路模型進(jìn)行不同影響因素 下的數(shù)值模擬，并進(jìn)行定性分析，為進(jìn)一步研究道路裂縫間因子影響關(guān)系奠定基礎(chǔ)。

1 數(shù)值分析的模型與參數(shù)

1.1 應(yīng)力強(qiáng)度因子
斷裂力學(xué)是固體力學(xué)的一個(gè)分支，主要研究含裂紋體的強(qiáng)度及擴(kuò)展規(guī)律。線彈性斷裂力學(xué)主要研 究裂縫的起始擴(kuò)展、亞臨界擴(kuò)展及失穩(wěn)擴(kuò)展。線彈性斷裂力學(xué)最開始有兩種基本研究思路：一種是能 量平衡，認(rèn)為裂縫擴(kuò)展時(shí)間外力做的功等于物體應(yīng)變能的增加量加上產(chǎn)生新裂縫所需的表面能；另一 種則采用應(yīng)力強(qiáng)度因子來表征材料的斷裂韌性。在很多情況下，兩種觀點(diǎn)得到的結(jié)果是一致的。 斷裂基本分為三種形式：I 型（張開型）、Ⅱ型（剪切型）和Ⅲ型（撕開型）。其中 I 型的破壞 較為常見也較為危險(xiǎn)，道路中最典型的 I 型裂縫就是溫度裂縫；而荷載產(chǎn)生的裂縫一般為 I—Ⅱ型的 復(fù)合裂縫。KI 為 I 型應(yīng)力強(qiáng)度因子，是表征張開型裂縫斷裂韌性的重要指標(biāo)，KⅡ?yàn)棰蛐蛻?yīng)力強(qiáng)度因 子，是表征剪切型裂縫斷裂韌性的重要指標(biāo)。

1.2 數(shù)值模型
上海昌吉地質(zhì)儀器有限公司對(duì)本文中道路結(jié)構(gòu)采用線彈性 3D 模型，模型尺寸寬 3.50 m，長(zhǎng) 7.00 m，厚度方向從上往下分為 0.16 m 的道路面層，0.20 m 的道路上基層，0.25 m 的道路底基層與 0.89 m 的土層，模型長(zhǎng)軸中間進(jìn) 行切割在劃分車輛加載區(qū)域過程中，如在面層頂部直接切割相應(yīng)區(qū)域，會(huì)導(dǎo)致面層網(wǎng)格劃分后 SemiElliptical Crack 裂縫模塊無法插入，故在瀝青面層頂部增加了一層厚度為 0.01 m 的荷載施加面層（通 過該荷載施加面層使車輛荷載間接傳導(dǎo)至道路面層模型），并且在該荷載施加面層可能產(chǎn)生開裂的部 位進(jìn)行切割，使之不影響道路模型的正常開裂，荷載施加面層如圖 2 所示。荷載施加面層的參數(shù)采用 瀝青道路面層的材料參數(shù)，防止在不同溫度或車輛荷載下由于溫縮系數(shù)及彈性模量不同導(dǎo)致荷載施加 面層與道路面層脫開，最終通過在薄面層施加車輛荷載的方式來間接傳導(dǎo)荷載。
模型中舊裂縫（制約裂縫）通過解除中間切割面的接觸實(shí)現(xiàn)，新裂縫（受約裂縫）采用插入 Ansys 中的 Semi-Elliptical Crack 裂縫模塊實(shí)現(xiàn)，同時(shí)由于 Semi-Elliptical Crack 裂縫模塊只能插入在 六面體單元內(nèi)，故將模型存在開裂行為的面層與上基層進(jìn)行六面體網(wǎng)格劃分，并考慮底基層與土層不 需要較高的計(jì)算精度，且四面體網(wǎng)格在計(jì)算過程中生成較快，故底下兩層采用四面體網(wǎng)格劃分。對(duì)于 荷載施加面層，考慮到需要較高荷載布載精度，故進(jìn)行網(wǎng)格尺寸為 0.05 m 的網(wǎng)格細(xì)化；對(duì)于面層與 上基層，由于在數(shù)值模擬中會(huì)產(chǎn)生開裂行為，因此需要較高的計(jì)算精度，故進(jìn)行網(wǎng)格尺寸為 0.10 m 的網(wǎng)格細(xì)化；底基層與圖層采用網(wǎng)格尺寸為 0.20 m 網(wǎng)格細(xì)化。

1.3 材料參數(shù)
在前處理時(shí)輸入計(jì)算結(jié)構(gòu)參數(shù)，其中不同溫度下面層的彈性模量及泊松比為所在溫度段 內(nèi)的線性插值。

1.4 荷載參數(shù)
a)靜力學(xué)邊界條件。本文研究將整體模型底面位移約束，四個(gè)側(cè)面進(jìn)行垂直方向位移約束。 b)熱傳導(dǎo)邊界條件。本文在低溫分析下，設(shè)置整體模型底面溫度為 10 ℃，在高溫分析，設(shè)置整 體模型底面溫度為 40 ℃。

2 數(shù)值模擬分析
在研究模型下，由于影響應(yīng)力強(qiáng)度因子的因素較多，故每個(gè)影響因素取少數(shù)具有代表性的參數(shù)， 不進(jìn)行精細(xì)的定量研究，主要做定性分析，例如：a)機(jī)械荷載作用類型只取三類，σ、(σ，+τ)及(σ，- τ)；b)溫度條件只施加一類高溫的外部特征條件與一類低溫的外部特征條件；c)制約裂縫類型有無制 約裂縫（無裂縫）、基層斷裂裂縫（基層裂縫）、面層斷裂裂縫與基層-面層貫穿裂縫（面層-基層貫 穿裂縫），每種形式裂縫的深度都為該層模型的高度；d)受約裂縫為面層裂縫時(shí)，裂縫深度為 0.05m，受約裂縫為基層裂縫時(shí)，裂縫深度為 0.10 m；3)裂縫間距分為 0.25、0.50、1.00 m 三類，表示近 距離、中距離及較遠(yuǎn)距離。

2.1 溫度荷載下雙裂縫模型分析
模型控制新裂縫（受約裂縫）為面層裂縫，改變裂縫間距離、舊裂縫（制約裂縫）類型及溫度 荷載形式，受約裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子 KI大小如圖 5 所示，并且由于Ⅱ型應(yīng)力強(qiáng)度因子數(shù)量級(jí)遠(yuǎn)小于 I 型 應(yīng)力強(qiáng)度因子，故Ⅱ型應(yīng)力強(qiáng)度因子不為開裂主要影響因素，不單獨(dú)分析。5(a)對(duì)比三種制約裂縫情況與無制約裂縫情況下 I 型應(yīng)力強(qiáng)度因子的大小可以看出，無論裂 縫間距為 0.25、0.50 m 還是 1.00 m，低溫下不同類型制約裂縫對(duì)受約裂縫 I 型開裂的抑制作用能力 為：面層-基層貫穿裂縫＞面層裂縫＞無裂縫≈基層裂縫。且對(duì)比圖 5(a)、(b)的相似性可以看出，高 溫下制約裂縫對(duì)受約裂縫 I 型開裂的影響作用與低溫相反。模型控制新裂縫為基層裂縫，改變裂縫間距、制約裂縫類型及溫度荷載形式，新裂縫應(yīng)力強(qiáng)度 因子 KI如圖 6 所示，并且由于Ⅱ型應(yīng)力強(qiáng)度因子數(shù)量級(jí)遠(yuǎn)小于 I 型應(yīng)力強(qiáng)度因子，故Ⅱ型應(yīng)力強(qiáng)度因 子不為開裂主要影響因素，不單獨(dú)分析。一定的抑制作用，當(dāng)裂縫間距離為 0.25 m 時(shí)，制約裂縫為面層裂縫或面層-基層貫穿裂縫時(shí)會(huì)顯著使 受約裂縫的 KI增大，促進(jìn)裂縫 I 型開裂，當(dāng)制約裂縫為基層裂縫時(shí)會(huì)對(duì)受約裂縫 I 型開裂起到一定抑 制作用。且對(duì)比圖 5(a)、(b)的相似性可以看出，高溫下對(duì)基層受約裂縫 I 型開裂的影響作用和低溫相反。

2.2 車輛荷載下雙裂縫模型分析
將圖 4 從左向右依次將荷載作為位置標(biāo)記為 1，2，…，13，荷載作用類型對(duì)照橫坐標(biāo)軸方 向按切應(yīng)力正負(fù)分為 σ、(σ，+τ)和(σ，-τ)，分析用圖采用帶平滑曲線的散點(diǎn)圖，橫坐標(biāo)取用荷載作用 位置編號(hào)，編號(hào)的大小反映荷載作用的位置，結(jié)論曲線反映應(yīng)力強(qiáng)度因子隨著荷載移動(dòng)的走向趨勢(shì)。 當(dāng)裂縫間距到達(dá) 1.00 m 時(shí)，各曲線幾乎重合，不進(jìn)行裂縫間距為 1.00 m 時(shí)的影響分析。
可以看出，當(dāng)裂縫間距為 0.50 m 時(shí)，不同類型制約裂縫對(duì)面層受約裂縫的 KI依然有一定 的影響，但相比間距 0.25 m 時(shí)影響不顯著；不同類型制約裂縫基本對(duì)面層受約裂縫 KⅡ的影響顯著。 由 KI 的影響關(guān)系可以看出，當(dāng)制約裂縫為面層-基層貫穿裂縫時(shí)會(huì)很大程度地提高 KI 的曲線的數(shù)值， 實(shí)際工程上的表現(xiàn)就是會(huì)促進(jìn)面層受約裂縫的向下開裂。至于 KⅡ，由于其值相較 KI 小，且制約裂縫 對(duì)面層受約裂縫影響也小，故不是影響開裂的主要因素，不做進(jìn)一步分析。

3 結(jié)論
上海昌吉地質(zhì)儀器有限公司針對(duì)瀝青道路舊裂縫對(duì)新裂縫影響行為，通過對(duì)道路三維雙裂縫模型進(jìn)行有限元數(shù)值模擬， 建立了不同裂縫類型、不同裂縫間距、不同荷載形式的三維模型，分析了舊裂縫對(duì)新裂縫的影響關(guān) 系，主要結(jié)論如下:
a)低溫下，制約裂縫類型為面層或面層-基層貫穿裂縫都會(huì)對(duì)面層受約裂縫 I 型開裂起到抑制作 用，且距離越近影響越大。
b)低溫下，當(dāng)裂縫間距離較遠(yuǎn)時(shí)，制約裂縫為面層-基層貫穿裂縫會(huì)對(duì)基層受約裂縫的向上開裂起 到一定的抑制作用，當(dāng)裂縫間距離較近時(shí)，制約裂縫為面層或面層-基層貫穿裂縫時(shí)都會(huì)顯著促進(jìn)基 層受約裂縫向上擴(kuò)展。
c)車輛荷載作用下，制約裂縫為面層及面層-基層貫穿裂縫都會(huì)顯著促進(jìn)面層受約裂縫的向下擴(kuò) 展，且對(duì) KI的影響大于 KⅡ。
d)在整個(gè)車輛荷載作用過程中，無論制約裂縫是什么類型，對(duì)基層受約裂縫都不會(huì)產(chǎn)生固定的促 進(jìn)或抑制作用。